潤滑劑極壓性能測定法

(四 球 法)

Standard test method for measurement of extreme-

pressure properties of lubricating fluids

(four- ball method)

1范圍

1.1本標準規(guī)定了測定潤滑劑極壓性能的方法,可做下列三種試驗。

1.1.1 負荷-磨損指數LWI。

1.1.2 燒結點P_D。

1.1.3 最大無卡咬負荷P_B。

1.2本標準適用于潤滑劑。

1.3本標準涉及某些有危險性的材料、操作和設備,但是無意對與此有關的所有安全問題都提出建議。因此,用戶在使用本標準之前應建立適當的安全和防護措施并確定有適用性的管理制度。

1.4 本標準采用法定計量單位,括號內給出習慣用的非法定計量單位。

2引用標準

下列標準包括的條文,通過引用而構成為本標準的一部分。除非在標準中另有明確規(guī)定，下述引用標準都是現行有效標準。

GB 1922溶劑油

3術語

本標準采用下列術語。

3.1 負荷-磨損指數load-wear index(LWI)

在所加負荷下潤滑劑使磨損減少到最小的極壓能力指數。在本試驗條件下,它等于在燒結點以前按0.1對數單位負荷加到三個靜止球上,做十次試驗所測得的校正負荷的平均值。

3.2 燒結點weld point(P_D)

本試驗條件下,轉動球同下面三個靜止球燒結在一起的最小負荷。它表示e超過潤滑劑的極限工作能力。

注:某些試樣在試驗時四個鋼球并不發(fā)生真正的燒結,面是出現嚴重的攘傷。在這種情況下,以產生4 mm麅痕直徑所加的負樹為燒結點。

3.3 校正負荷corrected load(P_J)

每次試驗所加負荷和在該負荷下的赫茲直徑與磨痕直徑之比相乘所得到的負荷值。

3.4赫茲直徑

Hertz scar diameter(D_H)

在靜負荷下,由鋼球彈性變形所引起的壓痕平均直徑。它可由式(1)或式(2)計算:

D_H = 4.08  X 10^-2P^1/3................( 1 )

式中: P---靜負荷,N;

D_H -----赫茲直徑,mm。

如果靜負荷單位取(kgf),則式(1)應寫成:

D_H = 8.73 x 10^-2P^1/3--------------(2)

3.5補償直徑compensation scar diameter(D_b)

在有潤滑劑存在,但不引起卡咬或燒結的試驗負荷下,轉動球對靜止球所產生的平均磨痕直徑。

注:所測得的磨痕直徑不超過表1的第4欄內所列數值的5%。

3.6赫茲線Hertz line

它是雙對數坐標紙上的一條直線，縱坐標為在靜負荷下所得到的壓痕直徑，橫坐標為所加負荷。如圖1所示。

3.7補償線compensation line

它是雙對數坐標紙上所做的一-條直線,縱坐標為在動負荷下所得到的磨痕直徑,橫坐標為所加負荷,如圖1所示。

1 補償線坐標值列于表1的第2欄和第4欄內。

2某些潤滑劑的無卡咬磨痕直徑在補償線以上,如甲ji苯基硅袖、氧化甲ji苯基硅油、硅苯撐、苯基醚以及某些石油和氯化石蠟的混合物.

3.8 最大無卡咬負荷， last nonseizure load(Px)

在試驗條件下不發(fā)生卡咬的最大負荷,在該負荷下所測得的磨痕直徑不超過相應補償線以上數值的5%。

3.9初期卡咬區(qū)incipient seizure or initial seizure region

引起潤滑劑油膜瞬時破壞的負荷區(qū)域。油膜瞬時破壞可由磨損直徑增大和摩擦力測量值瞬時增大看出。

3. 10立 即卡咬區(qū)immediate seizure region

在磨損負荷曲線上，該區(qū)域的特征是出現卡咬、燒結或大的磨痕。

4方法概要

四球機的一個頂球，在施加負荷的條件下對著油盒內的三個靜止球旋轉。油盒內的試樣浸沒三個試驗鋼球。主軸轉速為1 760 r/min士40 r/min。試樣溫度為18~35C。按本標準的規(guī)定逐級加負荷,做一系列的108試驗直至發(fā)生燒結。燒結點以前做十次試驗。如果最大無卡咬負荷和燒結點之間的試驗不足十次,且最大無卡咬負荷之前的磨痕直徑是在不大于相應補償線上磨痕直徑的5%范圍內(圖1AB部分),則這部分的試驗不必去做,其校正負荷可查表3得到,這時可假定最大無卡咬負荷及其以前

所產生的磨痕直徑與補償直徑相等,總的推測到卜次試驗即可.上述假定的磨痕直徑見表1,最大無卡 咬負荷和燒結點的曲線見圖1.

5意義和應用

本標準用于區(qū)分潤滑劑的低、中、高極壓性能。使用本標準時•僅根據其試臉結果確定澗滑劑的極壓 性能,無需考慮與實際使用及其他模擬試驗機有無相關性。

6設備

6.1四球極壓試臉機

網球極壓試驗機可以是液壓式也可以是杠桿式，主軸轉速需滿足試驗條件的上限要求，負荷不低于 7 845 N(800 kgf).四球機油盒裝置如圖2所示。

注

1把四球極壓試驗機和網球磨頂試驗機分開使用是重要的.四球極壓式齡機適用于做極壓性能試的，但精確度較 差.不適于做磨損試驗。

2四球極壓試驗機應每年用參考油標定,并檢驗其補償線的可靠性。

6.2顯微鏡:裝有 測微儀的直讀式顯微鏡或自動精密測量儀器。讀數值精確到0. 01 mm。

6.3 計時器:精確至0.1 s。

6.4摩擦力記錄儀。

7材料

7.1石油醚:60~90C，符合GB 1922中的NY-90要求。

7.2 溶劑油:符合GB 1922中的NY-190要求。

7.3試驗鋼球:四球機專用試驗鋼球。優(yōu)質鉻合金軸承鋼GCr15A.鋼球直徑12.7mm,硬度HRC64~66.

8試驗的準備

8.1在通風柜內用溶劑油清洗試驗鋼球、油盒、夾頭及其他在試驗過程中與試樣接觸的零件，再用石油醚洗兩次，然后吹干備用。清洗后的試驗鋼球應光潔無銹斑。

注:不要用四氯化碳或其他具有承載能力的溶劑清洗，以免影響試驗結果。

8.2液壓式四球機:打開電 源,調整主軸轉速到1760 r/min士40 r/min,空轉2~3 min。調整好計時器。

杠桿式四球機:提升杠桿臂,并由鎖緊裝置把杠桿臂固定在提升的位置,打開電源,空轉2~3 min。調整好計時器。

9試驗步驟

9.1 把三個試驗鋼球放在油盒內.并把壓緊環(huán)放在試驗鋼球上面,用螺母上緊。把試樣倒人油盒內,使試樣浸沒鋼球。

法:研究表明,當扭力報手對螺母施加的扭矩為68N .m士7N●m(6.93kgf . m土0.71 kgf●m)時可提高重復性:當施加的扭矩近似于136N. m(13. 87 kgf. m)時.燒結點會明顯偏低。

9.2 將一個試驗鋼球裝到夾頭中,并把夾頭裝到主軸上。

注:由于夾頭不斷地經受磨損和卡咬,因此每次試驗前應仔細檢查夾頭。如果發(fā)現試驗鋼球與夾頭不能緊密結合或夾頭有咬傷痕跡,應及時更換。

9.3把組裝好的試驗油盒裝在試驗座上。

9.4試樣溫度控制在18~35C.

9.5液壓式四球機:啟動液壓油泵,油盒上升,使下面三個試驗鋼球與頂上試驗鋼球接觸，緩緩地加負荷。

杠桿式四球機:把隔板置于油盒和止推軸承之間,松開杠桿臂鎖緊裝置,使杠桿臂處于水平位置。把砝碼盤放在杠桿臂刻槽內,緩緩加砝碼。如果使用摩擦力測量裝置,應接好連線。

注:加負荷時應避免沖擊負荷,它會引起試驗鋼球水久變形。

9.6啟動電機 ,運轉10s士0.2s。

注:四球機主軸的制動時間不計算在內。

9.7取下油盒和夾頭,并卸下夾頭中的試驗鋼球。

9.8按下列方法測量試驗鋼球的磨痕直徑。

9.8.1方法 A

從油盒中取出試驗鋼球,擦拭并清洗后,把試驗鋼球放在適當的球座上,用直讀式顯微鏡或其他自動精密測量儀器,在磨痕的水平方向和垂直方向測量三個試驗鋼球中任意一個試驗鋼球的磨痕直徑,取算術平均值,精確到0.01 mm.

9.8.2方法 B

倒掉油盒中的試樣,不取出試驗鋼球,用直讀式顯微鏡或其他自動精密測量儀器,在磨痕的水平和垂直方向測量三個試驗鋼球中任意- -個試驗鋼球的磨痕直徑,取算術平均值，精確到0.01 mm。

9.8.3操作者也可以按方法A或方法B測量三個試驗鋼球的磨痕直徑,取算術平均值。精確到0.01 mm。

注:在用方法A或方法B前.操作者應仔細觀察油盒內的三個試驗鋼璩，如果三個試驗制球的磨痕直徑有明顯的差異,那么就必須測量三個試驗鋼球的磨痕直徑。

9.8.4

每次試驗后,把磨痕直徑記錄在表1中,并與補償線磨痕直徑進行比較。

9.9 最大無卡咬負荷P_B的測定'

測定最大無卡咬負荷時要求在該負荷下的磨痕直徑不得大于相應補償線上磨痕直徑(即補償直徑)的5%。如果測得某負荷下的磨痕直徑大于相應補償線上磨痕直徑的5%,則下次試驗就在較低一級的負荷下進行,直到確定最大無卡咬負荷為止。

本標準提供了用以判斷PE點的P~D.(1+5%)數值表,見表2。例如某試樣在784 N(80 kgf)負荷下測量的磨痕直徑為0.47 mm,查表2得知在784 N(80 kgf)負荷下D.(1+5%)為0. 45 mm,則可斷定該試樣的PB值小于784 N(80 kgf)。再在低一級負荷下做試驗,直到測得的磨痕直徑等于或小于D6(1+5%),則該負荷即為Pa點。

注

1 測定Pg點的級別見表2。Po點在392 N(10 kgf)以下精確至20 N(2 kgf);402N(41 kgf)~784 N(80 kgf)精確至29 N(3 kgf);794 N(81 kgf)~1 177 N(120 ksgf)精確至49 N(5 kg!);l 187 N(121 kgf)~1 569 N(160 kgf)精確至69 N(7 kgf);1 569 N(160 kgf)以上精確至98 N(10 kgf),

2當用摩擦力測量儀時,最大無卡咬負荷可由記錄筆逐漸橫向移動看出。

表2判斷Pb點的P?Ob(l + 5%)

9.10燒結點Pd的測定

按表1的負荷級別，--般從784 N(8O kgf)開始.逐級加負荷進行一系列的10 s試驗,記錄所測得 的磨痕直徑•直到發(fā)生燒結。在發(fā)生燒結的負荷下進行一次重復試的。如果兩次試驗均燒結,則此試駿 負荷即為燒結點。如不發(fā)生燒結則在較高一級負荷下進行新的試驗,并重復進行直至確定燒結點。

注

1當由于金屬的轉移影響了試驗鋼球所形成的磨痕我面時.其磨痕直徑的測量是困難的.此時應將金屬轉移物去 播再測定。如果磨痕邊緣模剜或不規(guī)則不好利定時，購用估算法確定磨痕直徑.

2發(fā)生燒結時.應立即關閉電機，否則會損壞機器，試驗銅球和夾頭之間也會產生產1：擦傷,可用下列方法列陸是 否燒結：

a)摩擦力記錄儀指示堇劇烈地振動?

b)電機噪音增加；

c)油盒冒煙；

d)負荷杠桿突然下降.

9.11負荷磨損指數/，W1的測定

按9.9測定最大無卡咬負荷Fb,并按表1確定區(qū)屬于哪一級負荷.然后從Pb點高一級的負 荷做起•逐級加大負荷做一系列的10 s試驗.宜到發(fā)生燒結。查補償線上校正負荷總表，見表3,并按式 (3)計算出負荷磨損指數LWI。在大量篩選試驗時可用附錄A的負荷-磨損指數LW/快速計算法進行估算。

注：式表3時應注意幾點的狂撥,如果測得的幾點在表1的兩個負荷之間,應先將凡眼低一級負荷,如Pe"667 N(170 kgf).Mft P&=1 569 N(16O kE).然后再查補償線上校正負荷總表.

9.11.2如果某些試樣所測得的磨痕直徑全部在仄U+5%)以上，則在燒結點以前應按負荷級別做I- 次試驗，按式(3)計算負荷-磨損指數LWIa

10計算和報告

10.1最大無卡咬負荷Pu：按9. 9測定并報告最大無卡咬負荷^.NfkgO,

10.2燒結點Pd：按9. 10測定并報告燒結點PD,N(kgf)o

10.3負荷磨損指數

10. 3.1按式(3)計算和報告負荷磨損指數/,W/.N(kgf)：

式中:A-----燒結點qian10次試驗的校正負荷總和,N(kgf);

A1-----補償線上的校正負荷之和,N(kgf);

A2----最大無卡咬負荷之后的校正負荷之和,N(kgf)。

注:如果該試驗結果符合補償線，則A可定義為:燒結點前補償線上校正負荷之和A和非補償線上校正負街之和A:相加之和，總共十次試驗負荷級。

10.3.2校正負荷P

最大無卡咬負荷之后和燒結點之間每次試驗的校正負荷P,N(kgf),按式(4)計算:

式中:L--試驗負荷。如果用杠桿式四球機,則L為砝碼和砝碼盤總重力乘杠桿臂之比,N(kgf);

Dh-----赫茲直徑,mm;

x----由試驗所測得的平均磨痕直徑.mm。

如果最大無卡咬負荷及其低于最大無卡咬負荷的磨痕直徑在不高于補償線的5%范圍內,可假定其磨痕直徑與補償直徑相當。因此,這部分試驗不必進行,其校正負荷可從表3最大無卡咬負荷和燒結點的交叉點查得。例如，試樣的最大無卡咬負荷為510N(52 kgf), 接著做618,784,981,1 236和1 569 N (63.80,100,126和160 kgf)負荷的試驗，燒結點是1 961 N(200 kgf)。從表3可以查得Pb490 N和P'rl 961 N(50kgf和200 kgf)的交叉點為1457 N(148.6kgf)。此值為補償線上的校正負荷總和。它是利用補償線分別求出490,392 ,314,235和196 N(50,40.32,24和20 kgf)負荷的磨痕直徑，而得到的各級校正負荷之和。非補償線部分的校正負荷按式(4)逐級計算。

11 精密度和偏差

如果試驗結果符合補償線,則按下列規(guī)定判斷試驗結果的可靠性(95%的置信水平)。

11.1 重復性

同一操作者,用同一臺設備,同一樣品,在規(guī)定的條件下.連續(xù)兩次試驗結果之差不得超過下列數值:

最大無卡咬負荷:平均值的15%;

燒結點:一級負荷增量;

負荷-磨攢指數:平均值的17%。

11.2再現性

不同的操作者,在不同的實驗室,用同-一樣品，在規(guī)定的條件下,兩個實驗室的獨立試驗結果之差不得超過下列數值:

最大無卡咬負荷:平均值的30%;

燒結點:一級負荷增量;

負荷-磨損指數:平均值的44%。

11.3本標準沒有建立燒結點大于3922N(400kgf)和試驗結果不符合補償線的樣品的精密度。

11.4 偏差

因為沒有合適的數據用于本標準，所以沒有確定其偏差。